사용자:Gcd822/토목기사 오답노트/철근콘크리트 및 강구조/RC 설계일반

콘크리트

♣♣♣실기 17-1, 17-2, 18-2, 18-3, 19-3 거의 매회 출제

f_{cr}=f_{ck}+1.34s

f_{cr}=(f_{ck}-3.5)+2.33s

f_{cr}=f_{ck}+1.34s

f_{cr}=0.9f_{ck}+2.33s

큰 값을 배합강도로.

표준편차는 30회 이상의 시험으로부터 결정

15-29회 시험했다면 표준편차 s에 수정계수 F를 곱한 수정 s'을 사용.(중간 시험횟수는 선형보간해서 구함)

보정계수는 시험에서 줌

만약 15회 미만의 시험이 진행되었거나 데이터가 없으면 위에서 말한 두 개의 식 대신 다음 식을 통해 배합강도를 구한다.(단위 : MPa)

참고 자료

가끔 출제. 18-1

경량 콘크리트 계수

f_sp가 규정되어 있는 경우 $\lambda ={\frac {f_{sp}}{0.56{\sqrt {f_{ck}}}}}\leq 1.0$
f_sp가 규정되어 있지 않은 경우 λ(기사 시험에선 보통 1) (19-1)
- 전경량 콘크리트 0.75
- 모래 경량 콘크리트 0.85
- 보통 중량 콘크리트 1.0

여기서 f_sp는 쪼갬 인장강도

♣♣♣13-1, 14-2, 18-1, 18-2, 18-3 등등 아주 중요한 기초!

철근 종류	압축지배 변형률 한계	최소허용변형률 ε_min	인장지배 변형률 한계
SD 400 이하	ε_y	0.004	0.005
SD 400 초과	ε_y	2.0ε_y	2.5ε_y
PS 강재	0.002	-	0.005


부재 단면 또는 하중(단면력 종류)		강도 감소 계수 Φ
♣인장 지배 단면(휨부재)		0.85
압축지배단면	♣나선 철근 부재	0.70
압축지배단면	그 외	0.65
공칭강도에서 최외단 인장 철근의 순인장 변형률 ε_t가 압축지배와 인장지배 단면 사이에 있을 경우		ε_t가 압축지배변형률 한계에서 0.005로 증가함에 따라 Φ값을 압축지배 단면에 대한 값에서 0.85까지 증가
전단력과 비틀림 모멘트		0.75
콘크리트의 지압력 (포스트텐션 정착부, 스트럿-타이 모델은 제외)		0.65
포스트텐션 정착구역(15-2)		0.85
스트럿-타이 모델	스트럿, 절점부 및 지압부	0.75
스트럿-타이 모델	타이	0.85
긴장재 묻힘 길이가 정착길이보다 작은 프리텐션 부재의 휨단면	부재 단부에서 절단 길이 단부까지	0.75
긴장재 묻힘 길이가 정착길이보다 작은 프리텐션 부재의 휨단면	절단 길이 단부에서 정착 길이 단부 사이	0.75에서 0.85까지 선형 증가
♣무근 콘크리트의 휨모멘트, 압축력, 전단력, 지압력		0.55

콘크리트의 소성변형: 다음 두 가지가 장기처짐 유발.
- 건조수축: 하중과 관계없는 콘크리트 수분 증발에 의한 체적 변형
- 크리프: 하중의 증가는 없는데 시간 경과에 따라 변형이 증가하는 현상.

♣12-3, 13-2, 15-1, 16-2, 18-1, 20-1+2

장기처짐 = 지속하중에 의한 탄성처짐(순간처짐, 즉시처짐) × λ_Δ

$\lambda _{\Delta }={\frac {\xi }{1+50\rho '}}$

구분	3개월	6개월	12개월	♣5년 이상
ξ	1.0	1.2	1.4	♣2.0

♣♣♣14-1, 16-2, 16-4, 18-2, 18-3, 19-1, 19-2

L: 경간 길이. f_y = 400MPa 기준.

가장자리 두 부분이 일단연속, 가운데 있는 부분이 양단연속

1500-2000kg/m² 범위 단위질량의 구조용 경량 콘크리트에 대해서는 $(1.65-0.00031m_{c})h_{min}\geq 1.09$ 이어야 함.

♣ $f_{y}\neq 400MPa$ 인 경우 $\left(0.43+{\frac {f_{y}}{700}}\right)h_{min}$ . 근데 f_y = 400MPa인 경우 그냥 대입하면 결과가 1이라서 처음부터 이걸로 외워도 됨.

19-1